| ITEM | ARTICULO | AUTOR | DESCRIPCION | OBJETIVO | METODOLOGIA | RESULTADOS | CONCLUSIONES | AÑO | URL |
| 1 | PROPUESTA DE DISEÑO DEL DRENAJE PLUVIAL, | AUTOR
HENRY ANTONIO CARPIO NEYDY CAROLINA GARCIA SIGARAN KENNY CHRISTIAN TOBIAS HERNANDEZ Ing. WILLIAM ANTONIO LOZANO-RIVAS, MSc, PhD Glen T. Daigger Joshua P. Boltz Yihuan Deng Ana Silvia Pereira Santos |
En
este trabajo se presenta una propuesta de diseño del alcantarillado
sanitario, alcantarillado pluvial y una planta de tratamiento para las aguas residuales. Para ello se ha dividido el trabajo en 8 capítulos. |
Proponer
el diseño del alcantarillado sanitario, drenaje pluvial y una planta de tratamiento para los barrios San Cayetano e Istepeque y la colonia La Entrevista del municipio de San Cayetano Istepeque. |
•
Fundamento teórico para los diseños • Datos y características del municipio • Propuestas respectivas para el Alcantarillado Pluvial, Alcantarillado Sanitario y la Planta de Tratamiento para las aguas residuales del casco urbano • se elaboró los tres diseños propuestos |
De
acuerdo al diseño propuesto se obtuvo un valor de DBO5 de 44.97 mg/l al final del tratamiento secundario con lo que se logra garantizar que el efluente de la planta de tratamiento cumpla con el límite máximo establecido por la Norma Técnica |
Con
los sistemas de alcantarillado pluvial propuestos en cada localidad se
logra solucionar los problemas de inundaciones y estancamientos causados por las aguas lluvias en su totalidad, mejorando así la comodidad de los habitantes de las zonas y logrando que las calles sean transitables y cómodas en tiempos de lluvia. Así también al reducir los estancamiento se disminuye la proliferación de vectores causantes de enfermedades como los zancudos |
2011 | http://ri.ues.edu.sv/id/eprint/3952/ |
| 2 | FUNDAMENTOS DE DISEÑO DE PLANTAS DEPURADORAS DE AGUAS RESIDUALES | Ing. WILLIAM ANTONIO LOZANO-RIVAS, MSc, PhD | la ciencia de la depuración de las aguas servidas es un tema de mucha profundidad que abarca extensos conceptos de bioquímica, microbiología, cinética, matemática e hidráulica, además de los aspectos ambientales y sociales, por lo que de ninguna manera es posible abarcarla en un curso universitario. | darte a conocer de forma sucinta, práctica y didáctica, los criterios fundamentales que te permitan el dimensionamiento de las unidades más frecuentemente usadas para la depuración de las aguas residuales en el ámbito urbano, rural e industrial. | El presente módulo se estructura en 3 unidades, 9 capítulos y 45 lecciones que pretenden brindar las herramientas que permitan afianzar conceptos formadores de criterio en la identificación de las necesidades de tratamiento, la selección de las mejores unidades, la propuesta de soluciones individuales y el diseño de la unidades involucradas en cada etapa de tratamiento para cada tipo de agua, así como para la optimización de sistemas de depuración existentes. | Debe tenerse en cuenta que las fórmulas y coeficientes recomendados por un libro técnico o incluidos en las Normas o Reglamentos de diseño, no eximen al proyectista de aplicar su propio criterio si está debidamente sustentado en sus investigaciones, en su propia experiencia o en nuevos avances científicos. | 2012 | https://www.researchgate.net/publication/298354134_Diseno_de_Plantas_de_Tratamiento_de_Aguas_Residuales | |
| 3 | EVALUACION DE LA EFICIENCIA DE REMOCION DE MATERIA ORGANICA Y NITROGENO EN UN FILTRO PERCOLADOR CON NUEVO EMPAQUE | T.J. Munoz-S ˜anchez y R. Reyes-Mazzoco | El presente trabajo busco determinar la eficiencia de remocion de materia organica de un filtro percolador con nuevo empaque, ası como la existencia de un proceso de nitrificacion, alimentandole una corriente de agua residual procedente de las instalaciones de la UDLAP. | Evaluacion de la eficiencia de remocion de materia organica y nitrogeno empleando un nuevo empaque | Para desarrollar la experimentacion en condiciones de tratamiento reales se empleo esta infraestructura para alimentar, por medio de una bomba, a un distribuidor estatico ubicado en la parte superior del ´ filtro percolador. El filtro fue construido con un tubo de acrılico de 20 cm de diametro y 106 cm de altura, ´y contiene un empaque estructurado que consta de 32 placas horizontales y una altura total de 79 cm. El area especıfica del empaque es de 26 m2 / m3 y 95% de volumen vacıo. El diseno del empaque propuesto ˜ no presento en una prueba previa. | El mejor porcentaje de remocion de materia organica de 89.5% se obtuvo con cargas hidraulicas entre 1.47 y 2.25 m^3 / m2d y una carga organica entre 0.49 y 0.75 kg DBO5/m3 d. Estos valores se encuentran muy por debajo de los valores utilizados en este trabajo, por lo que los resultados obtenidos confirman que el empaque probado tiene una capacidad de aireacion natural que proporcion o la cantidad de ox´ıgeno necesaria para una buena remocion de materia organica, considerando las altas CH y CO probadas en condiciones ambientales reales. | El empaque del filtro percolador demostro tener una alta capacidad de remocion de materia organica a pesar de la variabilidad de la carga organica y las elevadas cargas hidraulicas empleadas en estas pruebas. La carga organica removida mas alta fue de 3.26 kg DQO/m^3 d (equivalente a 1.96 kg DBO5/m3 d) con una carga hidraulica de 15.3 m^3 / m2 d. | 2013 | http://www.scielo.org.mx/scielo.php?pid=S1665-27382013000300019&script=sci_arttext&tlng=pt |
| 4 | FECTO DE LA CARGA HIDRÁULICA DE UN FILTRO PERCOLADOR EN ELPROCESO DE NITRIFICACIÓN | M. A. Espinosa-Rodríguez1*, T. J. Ruiz-Sánchez1, A. Hidalgo-Millán1y R. Delgado-Delgado | En los filtros percoladores la materia orgánica disuelta en el agua residual que puede medirse como demanda química de oxígeno (DQO) o como demanda Bioquímica de oxígeno (DBO), es degradada por la Población microbiana adherida al empaque del filtro. Cuando el agua residual pasa a través del filtro,en contacto con el aire, los nutrientes y el oxígeno se difunden hacia la biopelícula y son consumidos .Por la población microbiana, formándose algunos productos de desecho y CO2 que se difunden desde la biopelícula hacia el agua con estos procesos, la población microbiana se incrementa y hace aumentar el grosor de la biopelícula | efectos de la carga hidraulicaa en un filtro percolador | El tratamiento biológico comprende 3 filtros percoladores y 3 sedimentadores secundarios: Los filtros percoladores se diseñaron nominalmente con una carga hidráulica de 30 m3/m2-d, poseen un medio filtrante de polietileno de alta densidad de 4.8 m dealtura (8 capas de medio de 0.6 m de altura) para daruna superficie total del medio de 962 m2 | La nitrificación y la remoción de DQO se pueden dar simultáneamente debido a que las bacterias nitrificantes y heterotróficas (encargadas de la remoción de la materia orgánica) trabajan con el mismo tiempo de residencia de lodos (SRT por sussiglas en inglés). Sin embargo, existen condiciones de operación de un filtro percolador que pueden favorecer ya sea la nitrificación o la remoción de DQO | La nitrificación y la remoción de DQOse pueden dar simultáneamente debido a que lasbacterias nitrificantes y heterotróficas (encargadas dela remoción de la materia orgánica) trabajan con elmismo tiempo de residencia de lodos (SRT por sussiglas en inglés). Sin embargo, existen condiciones deoperación de un filtro percolador que pueden favorecerya sea la nitrificación o la remoción de DQO | 2018 | http://www.rmiq.org/ojs311/index.php/rmiq/article/view/125/100 |
| 5 | EFECTO DE LAS CARGAS HIDRÁULICA Y ORGÁNICA SOBRE LA REMOCIÓN MASICA DE UN EMPAQUE ESTRUCTURADO EN UN FILTRO PERCOLADOR | S. Reyes-Lara y R. Reyes-Mazzoco |
Se realizó un estudio a escala de banco del comportamiento de un nuevo empaque plástico estructurado para un filtro percolador que se diseñó siguiendo el modelo del módulo de Thiele para aumentar su eficiencia de remoción de contaminantes presentes en el agua. Para determinar la remoción másica de DQO del sistema operando en estado estable se aplicaron distintas cargas orgánicas, (L, kg DQO/m3s), e hidráulicas, (Q, m3/m2 d), de acuerdo a un diseño factorial de experimentos y dos tipos de agua residual. Se probaron valores de L entre 5 y 72 kg DQO/m3 d, más de diez veces mayores a los normalmente utilizados en filtros percoladores para depuración de aguas sanitarias, para demostrar que el diseño del empaque es capaz de manejarlos. La remoción másica se obtuvo entre 3 y 10 kg DQO/m3 d sin limitación en la transferencia de oxígeno. Usando el modelo cinético propuesto por Eckenfelder basado en L y en el área específica del empaque, la depuración del agua residual sintética produjo un valor de la constante cinética de 0.0423 kg DQO/m2 d y el agua residual preparada con suero de leche de 0.0867 kg DQO/m2 d. |
aumentar su eficiencia de remoción de contaminantes presentes en el agua. Para determinar la remoción másica de DQO del sistema operando en estado estable se aplicaron distintas cargas orgánicas, (L, kg DQO/m3s), e hidráulicas, (Q, m3/m2 d), de acuerdo a un diseño factorial de experimentos y dos tipos de agua residual. |
Se utilizó un filtro a escala de laboratorio que se alimentó con dos tipos distintos de agua residual sintética. El filtro percolador constaba de una carcasa de acrílico de diámetro interno 0.14 m y altura de 0.74 m. Se fabricó el empaque estructurado con placas horizontales con esferas de policloruro de vinilo de 0.008 m de diámetro sostenidas por varillas altura. El espacio entre esferas (borde a borde), en el mismo plano y en planos contiguos, fue de 0.01 m. Las placas de esferas se acomodaron una sobre otra para que el hueco entre esferas de la placa superior estuviera ocupado por una esfera en la placa contigua inferior. El área específica del empaque fue de 48.6 m2/m3 con una fracción vacía de 93.2%; se instalaron 0.55 m de altura de empaque, con volumen total de 0.00846 m3. El agua residual a tratar se alimentó con una bomba peristáltica que la llevaba a la parte superior del filtro para distribuirla uniformemente a través del área de sección transversal. El agua que atravesaba el filtro percolador se recolectaba en un recipiente que sirvió como sedimentador de la biopelícula desgajada y acumulador para producir una muestra compuesta de la operación de un día completo |
En el caso de la DBO, la tendencia de la calidad del agua en el efluente sigue un comportamiento similar al de la calidad del agua de entrada, manteniendo una eficiencia de remoción general de entre 50 a 70% de la DBO. Además se observa que los valores del agua de entrada del DHS corresponden a valores típicos de calidad de efluentes en sedimentadores primarios para aguas residuales ordinarias (Metcalf & Eddy, 2014). Con respecto a la DQO, el agua tratada cumple para todos los muestreos excepto uno, durante la puesta en marcha. En el período 2 de carga casi estacionaria, cuando el sistema se estabilizó, se cumplió con el 100% de los muestreos y el sistema se recuperó rápidamente una vez que se echó a andar durante la fase 4 de recuperación. En el caso de la eficiencia de remoción de DQO en el reactor DHS, ese parámetro varió entre 41% a 80%, rango de valores usuales para el sistema biológico (Metcalf & Eddy, 2014). | El
cociente de remoción del filtro percolador aumenta con la carga orgánica que
se le aplique, pero cuando la carga orgánica fue más alta el incremento del
cociente de remoción es más bajo, independientemente de la carga hidráulica
que se aplique. 2. El empaque
estructurado utilizado se probó con valores de carga orgánica hasta de 72.2
kg DQO/m3 d que son más de diez veces mayores que las probadas en otros
trabajos similares. Este valor de carga orgánica no alcanzó el límite de
remoción de carga orgánica debido a la limitación de la transferencia de
oxígeno. Esta condición se da porque el diseño (fracción vacía de 93.2 % y
área específica de 48.6 m2/m3) del empaque permite el flujo libre de mayores
caudales de agua y aire aún con la presencia de biopelículas gruesas. 3. La carga hidráulica no tuvo un efecto
significativo en el sistema, a pesar de que modifica el tiempo de residencia
hidráulico, porque esta variable no describe el cambio de concentración entre
la alimentación y la salida del filtro, Se/So. 4. Aunque la carga hidráulica, Q, no
influyó significativamente en el desempeño de la depuración, se debe
controlar para evitar el desgajamiento excesivo de los lodos. El valor máximo
de la Q que se considera como el límite es el que se tiene antes del
desgajamiento y se encontró con L de 15.4 kg DQO/m3 d y Q de 3.9 m3/m2 d. El
mismo límite no se observó con valores de L más altos m2-d (TRH de 2,8 horas con respecto al volumen de esponja). Una vez estabilizado el reactor DHS la calidad del efluente mostró poca dispersión, aun cuando se registraron picos de carga orgánica a la entrada del sistema. |
17 de Febrero 2009 | file:///C:/Users/Lenovo-A10/Desktop/electiva%204/español%201.pdf |
| 6 | Tratamento de águas residuárias de suinocultura em reator UASB e filtro anaeróbio em série seguidos de filtro biológico percolador | Rose
Maria Duda Roberto Alves de Oliveira |
Resumo
Avaliou-se o desempenho de um reator anaeróbio de fluxo ascendente com manta
de lodo (UASB) seguido de um filtro anaeróbio, instalados em série, com
volume total de 300 L e 190 L, respectivamente, no tratamento de águas
residuárias de suinocultura. As cargas orgânicas volumétricas aplicadas no
reator UASB foram de 12,4;15,5; 23,2 e 26,3 g DQOtotal (L d)-1. Para o
pós-tratamento do efluente do sistema anaeróbio em dois estágios utilizou-se
um filtro biológico percolador com volume total de 250 L. O meio suporte
utilizado nos filtros anaeróbio e biológico percolador foi composto por anéis
de bambu. No sistema de tratamento anaeróbio e de pós-tratamento foram
observadas eficiências médias de remoção de demanda química de oxigênio total
(DQOtotal), sólidos suspensos totais (SST), nitrogênio total (NT), fósforo
total (P-total), Cu e Zn de até 98, 99, 78, 84, 99 e 98%,
respectivamente. |
desempenho de um reator anaeróbio de fluxo ascendente com manta de lodo (UASB) seguido de um filtro anaeróbio, instalados em série, com volume total de 300 L e 190 L, respectivamente, tratamento de águas residuárias de suinocultura. A cargas orgânicas volumétricas aplicadas al reactor |
a
unidad experimental se desarrolló para
un tratamiento anaeróbico de las aguas residuales de porcino fue constituida
por un reactor UASB (volumen total de 300 L) seguido de un filtro anaeróbico
de flujo ascendente (volumen total de 190 L), realizado en serie . La unidad
se redirigió para el post-tratamiento del efluente producido en el sistema de
tratamiento anaerobio fue un filtro biológico percolador (volumen total de
250 L) seguido de un decantador (150 L). Los medios de comunicación con los
medios de comunicación de 4,6; 2,5 y 0,25 cm de longitud, diámetro exterior y
espesor de pared, respectivamente. El área superficial específica y el índice
de los medios de los anillos de bambú fueron 92,5 m2.m-3 y 75%, respectivamente. |
Los cambios en la composición del afluente, con valores medios de DQOtotal de 12.338; 15.570; 13.168 y 11.596 mg DQOtotal.L-1 y de SST de 6.950; 9730; En los ensayos 1, 2, 3 y 4 (Tabla 2), respectivamente, y con coeficientes de variación (cv) por encima del 39%, se produjeron debido a las variaciones en la edad y el manejo de los animales durante la recolección diaria de las aguas residuales, en las instalaciones de confinamiento de cerdos en la fase de terminación |
Las eficiencias de medios de eliminación de DQOtotal y SST en el sistema de tratamiento anaeróbico fueron superiores al 83 y 91%, respectivamente, para COV variando de 12,4 a 26,3 g DQOtotal (Ld) -1, indicando que los reactores UASB pueden ser una alternativa económica y robusta para el tratamiento de aguas residuales de porcino con altas cargas orgánicas, dispensando el tratamiento preliminar |
enero/marzo del 2011 | file:///C:/Users/Lenovo-A10/Desktop/electiva%204/español%202.pdf |
| 7 | Evaluación de un filtro percolador sin recirculación con medio de soporte en PVC para el tratamiento de aguas residuales combinadas (domésticas y pecuarias). | Yenny Tatiana Romero Ladino, Luisa Fernanda Rojas Ordóñez, Juan Pablo Rodríguez Miranda. | La remoción de los contaminantes de un agua residual combinada (doméstica y pecuaria) considera la utilización de tecnologías de tratamiento, como los filtros percoladores, con lechos en policloruro de vinilo (PVC) y sin recirculación de efluentes, para la disminución de la carga orgánica medible como demanda química de oxígeno (DQO); | Este artículo propone la implementación de un sistema de estabilización de la materia orgánica mediante un filtro percolador para reducir la carga contaminante producida por los aportes que se realizan constantemente en la quebrada Mi Padre Jesús en la ciudad de Bogotá | Parámetros de calidad del agua.Filtro percolador en planta piloto | los resultados experimentales indican que las remociones de DQO fueron superiores al 60 %, el pH presentó un intervalo de 6,5 a 7,0 y el valor promedio de la constante cinética de degradación en el filtro fue de 0.175 d-1. | El uso de materiales plásticos como lecho en filtros percoladores es una buena opción dado que su superficie permite la rápida adaptación y un óptimo crecimiento de la biopelícula en el sistema. | 2016 | file:///D:/Documents/ARTICULOS/114-595-3-PB%20(1).pdf |
| 8 | Método gráfico para la evaluación de filtros percoladores. | Elena Izquierdo Kulich José A. Echeverría Carlos Menéndez Gutiérrez | Se propone un método gráfico para estimar la eficiencia y la confiabilidad de la operación de los filtros percoladores, donde la eficiencia se mide sobre la base de la cantidad de contaminantes removidos en el sistema, mientras que la confiabilidad se identifica con la probabilidad de que la concentración a la salida, sea menor que el máximo establecido. | proponer un método gráfico para estimar de
forma aproximada la eficiencia y la confiabilidad de un filtro percolador en
funcionamiento, a partir del conocimiento del valor esperado y de la
varianza |
El método propuesto requiere especificar la constante de tratabilidad y el área superficial del empaque del filtro que se desea evaluar. A partir del conocimiento del flujo de agua residual a tratar y del valor esperado y de la varianza de la concentración de contaminantes a la entrada, se estima la eficiencia y la confiabilidad de la operación con un mínimo de cálculos necesarios y el empleo de un conjunto de figuras | los resultados experimentales observados en un filtro en funcionamiento, obteniéndose que este es adecuado para realizar una evaluación aproximada. El método propuesto tiene la ventaja de que permite la evaluación del filtro sin necesidad de recurrir a modelos matemáticos complejos, así como la estimación de las condiciones de operación más convenientes para mejorar la eficiencia y la confiabilidad. | En el presente trabajo se ha propuesto un método para la evaluación de los filtros percoladores a partir de la determinación de la eficiencia y la confiabilidad de la operación, sin necesidad de recurrir al empleo de modelos matemáticos complejos. | 2001 | file:///D:/Documents/ARTICULOS/metgrafi.pdf |
| 9 | Evaluación de una planta piloto para el tratamiento de aguas residuales ordinarias por medio de un filtro percolador con relleno de esponjas colgantes de flujo descendente (DHS) como postratamiento de un efluente de sedimentador primario | Erick Centeno Mora | La investigación consistió en evaluar un filtro percolador con material de relleno de espuma de poliuretano para el postratamiento de un efluente de sedimentador primario. A esta tecnología se le conoce como DHS por sus siglas en inglés para Downflow Hanging Sponge. El tren de tratamiento se completó con un sedimentador secundario (SS) a la salida del DHS. El sistema DHS + SS se monitoreó por más de un año (entrada al DHS y salida del SS), haciendo variar el tiempo de retención hidráulica y revisando las eficiencias de remoción de materia orgánica en términos de la DBO, DQO y los SST. El sistema presentó su mejor desempeño para un tiempo de retención hidráulica de 2,8 horas, equivalente a una carga orgánica volumétrica de entre 0,60 a 0,80 kgDBO/m3-d. Para esa condición se cumplió con los límites de DBO y DQO del DE-33601-S-MINAE en el 100% de los casos, aunque se incumplió en un 25% del tiempo para el parámetro de SST. Se presume que el sistema presentó problemas a nivel del sedimentador secundario, generando un arrastre de lodos que afectó el resultado de SST en el efluente final. Se recomienda ampliar la escala de la prueba con el reactor DHS, usando una planta de tratamiento de escala real y mejorando sustancialmente el sistema de distribución de agua a la entrada y el sedimentador secundario. | Evaluar
una planta piloto para el tratamiento de aguas residuales ordinarias por medio de un filtro percolador con relleno de esponjas colgantes de flujo descendente (DHS) como postratamiento de un efluente de sedimentador primario. |
En
el canal de salida del tratamiento primario de este sistema se colocó una
bomba para extraer el agua cruda necesaria para el reactor piloto de DHS. Mediante el bombeo se envió el agua residual efluente del tratamiento primario hacia un tanque de agua con un nivel constante para garantizar una carga hidráulica constante a lo largo de los distintos caudales evaluados. Posteriormente este tanque fue eliminado y el control de caudal se dio mediante manejo directo de válvulas. Se utilizó espuma de poliuretano en forma de cilindros con dimensiones aproximadas de 2,5cm de diámetro por 3cm de alto. La espuma está dentro de un soporte de plástico que se utiliza para que la espuma no se deforme durante el proceso de tratamiento y al mismo tiempo se conserve el espacio vacío entre cada elemento de soporte. El material utilizado corresponde al DHS de tercera generación (Harada, 2015). |
En el caso de la DBO, la tendencia de la calidad del agua en el efluente sigue un comportamiento similar al de la calidad del agua de entrada, manteniendo una eficiencia de remoción general de entre 50 a 70% de la DBO. Además se observa que los valores del agua de entrada del DHS corresponden a valores típicos de calidad de efluentes en sedimentadores primarios para aguas residuales ordinarias (Metcalf & Eddy, 2014). Con respecto a la DQO, el agua tratada cumple para todos los muestreos excepto uno, durante la puesta en marcha. En el período 2 de carga casi estacionaria, cuando el sistema se estabilizó, se cumplió con el 100% de los muestreos y el sistema se recuperó rápidamente una vez que se echó a andar durante la fase 4 de recuperación. En el caso de la eficiencia de remoción de DQO en el reactor DHS, ese parámetro varió entre 41% a 80%, rango de valores usuales para el sistema biológico (Metcalf & Eddy, 2014). | El
seguimiento de una planta piloto de un reactor de esponjas colgantes de flujo
descendente (DHS por sus siglas en inglés) demostró que la tecnología es
capaz de cumplir para los parámetros de DBO, DQO y SST (para este último
parámetro con algunas reservas) en el caso de ser usado como postratamiento
de un Sedimentador Primario, cuando opera a una carga orgánica volumétrica
(COV) de entre 0,60 a 0,80 kgDBO/m3-d y una Tasa de aplicación hidráulica
superficial (TAH) cercana a 30 m3/ m2-d (TRH de 2,8 horas con respecto al volumen de esponja). Una vez estabilizado el reactor DHS la calidad del efluente mostró poca dispersión, aun cuando se registraron picos de carga orgánica a la entrada del sistema. |
Enero-Junio 2018 | https://revistas.ucr.ac.cr/index.php/ingenieria/article/download/30931/31519. |
| 10 | Analysis of the performance of the upflow anaerobic sludge blanket - trickling filter configuration for treating domestic sewage at full scale | P.
Torres-Lozada*, J.A. Rodríguez-Victoria, C.L. Suárez- Marmolejo, Y. Duque-Burbano y L. Enríquez-Castillo |
Además
de la existencia de plantas de tratamiento de aguas residuales (PTAR), es
necesario asegurar su efectividad y sostenibilidad en el tiempo a través de
una adecuada selección de tecnologías, buen diseño y construcción y buenas
prácticas de operación y mantenimiento. La configuración Reactor UASB seguida de Filtro Percolador, ha demostrado la obtención de un efluente acorde con los requerimientos de la legislación ambiental; el Departamento del Valle del Cauca-Colombia tiene 19 PTAR y cinco de ellas presentan esta configuración. Aunque el análisis realizado a estas PTAR, muestra debilidades asociadas a selección inadecuada de criterios de diseño y deficiencias de operación y mantenimiento, se encontró un desempeño adecuado en términos de eficiencias de remoción de DQO, DBO5 y SST (alrededor de 80%). Dadas las bondades de esta configuración para el tratamiento de aguas residuales domésticas, es recomendable establecer criterios de diseño, operación y mantenimiento apropiados, lo que resultará en una mayor capacidad y eficiencia del tratamiento. |
Análizar
del funcionamiento de la configuración del reactor anaerobio de flujo ascendente – filtro percolador para el tratamiento a escala real de aguas residuales domésticas |
Inicialmente
identificamos los municipios del departamento que use la configuración UASB / TF para tratar DWW; Entonces nosotros Compilado un resumen relacionado con aspectos demográficos. (población, densidad y estratificación y tasa de crecimiento), servicios públicos (suministro de agua, recogida de aguas residuales y eliminación de residuos sólidos). Residuos, energía, telecomunicaciones, coberturas y aguas residuales. Producción (media y caudales máximos). Para saber La configuración, operación y mantenimiento de cada DWWTP,Se solicitó información sobre los orígenes de la Proyecto, beneficios esperados, selección de tecnología, mantenimiento. Actividades, generación y gestión de producto, efluentes. Calidad, características de los cuerpos receptores y papel. de las autoridades ambientales en el desarrollo del proyecto. Identificación de problemas críticos de diseño, operación y mantenimiento Definir los problemas críticos en el diseño y operación. Adicionalmente, se realizaron visitas técnicas en Para identificar los aspectos más relevantes de la construcción, operación y mantenimiento. Revisando la literatura. y comparaciones con la aplicación a gran escala al mismo Condiciones (temperatura, precipitación, sol) identificadas.Identificar las ventajas y limitaciones. |
Indica
que de 42 municipios en el Departamento del Valle del Cauca, 18 tienen DWWTP (dos en Cali), de que 17 tienen tratamiento secundario y los otros dos tienen Tratamiento primario avanzado. La tecnología predominante. son los estanques de estabilización y la configuración UASB / TF con Siete sistemas cada uno, seguidos por productos químicos mejorados primarios y filtro de goteo de alta velocidad con dos en cada sistema; la La última tecnología es el tanque séptico / filtro anaeróbico [36-39]. |
La
configuración logró las eficiencias de eliminación de DQO, DBO5 y TSS.por
encima del 80%. Estos resultados demuestran la efectividad.de la tecnología y
el potencial de lograr Mayores eficiencias si se les garantiza todas las
recomendaciones. Han contribuido a considerar esto configuración adecuada para el contexto regional; Pero más Conocimiento tecnológico sobre el diseño, operación y Se requerirá mantenimiento para asegurar un correcto desempeño. y maximizar la capacidad de tratamiento. |
28 de octubre de 2015 | https://www.raco.cat/index.php/afinidad/article/view/318447 |
| 11 | Trickling
Filter and Trickling Filter– Suspended Growth Process Design and Operation: A State-of-the-Art Review |
Glen T. Daigger Joshua P. Boltz | Algunos criterios empíricos de diseño de filtros percoladores se describen en este documento. Beneficios inherentes al proceso de filtro percolador incluyen simplicidad operativa, resistencia a las cargas tóxicas y de choque, y los requisitos de baja energía. | Entender los conceptos básicos del filtro percolador | El estado del arte y la practica operativa para el proceso ha sido revisada y se describe en este documento | Falta general de modelos matemáticos enfoques de diseño y operación de los filtros percoladores | 2011 | https://www.researchgate.net/publication/51205155_Trickling_Filter_and_Trickling_Filter-Suspended_Growth_Process_Design_and_Operation_A_State-of-the-Art_Review |
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| 12 | Improvements
to the performance of trickling filters by inclusion of alternative surface-active media |
Yihuan Deng | A la
investigación de posibles medios filtrantes sostenibles para el tratamiento
rural. Aguas residuales mediante filtro percolador con respecto a la eliminación de P y su mecanismo. |
Revisar
los problemas de contaminación del agua en China, Propiedades del fraccionamiento de TF y P. |
Los
trabajos de laboratorio se basaron en dos niveles de investigación: selección
de medios y estudio concreto Los trabajos de laboratorio incluyeron la comparación de desempeño de Varios medios bajo diferentes condiciones estáticas y dinámicas. |
Los
resultados indicaron que P se liberó de los medios y biopelícula madura. A partir de estas pruebas se concluyó que el concreto sería El material filtrante más deseable para las localidades rurales chinas. También fue confirmado y explicado por Berg et al. (2005a; 2005b) y Chen & Liu (2003). En el Pruebas de adsorción, el concreto eliminado más P sin relanzamiento y el concreto sería También puede ser el material más fácilmente disponible en China |
Se
concluyó que China necesitaba aguas residuales alternativas robustas y de
bajo consumo energético. Tratamiento para zonas rurales. Esta tesis ha establecido que estos podrían ser alcanzados por Filtros percoladores tradicionales, pero por su falta de consistencia e incapacidad para eliminar nutrientes p. |
2018 | https://dspace.lboro.ac.uk/dspace-jspui/bitstream/2134/35988/1/Thesis-2018-Deng.pdf |
| 13 | PERCOLATION AND LEACHING OF NUTRITIES IN BANANA SOILS EAST OF RÍO REVENTAZÓN, COSTA RICA1 |
Jorge
Acón-Ho2, Luis Alpízar-Oses3, Rodolfo WingChing-Jones4 |
Percolación y lixiviación de nutrimentos en suelos bananeros al este del río Reventazón, Costa Rica. el objetivo de este trabajo fue determinar la pérdida por lixiviación de ca, mg, K y nitrógeno nítrico en suelos bananeros. entre el 2003-2004 en la Finca Venecia, situada en matina de Limón, costa rica, se emplearon tres fuentes de fertilizante nitrogenadas: urea (U), nitrato de amonio (na) y sulfato de amonio (sa). se muestreó a una profundidad de 60 cm utilizando lisímetros, y el volumen del agua percolada (D) se calculó mediante el método indirecto del balance hídrico del suelo (BHs). en pH, independientemente de las fechas de muestreo, no se determinaron diferencias estadísticas. La concentración de calcio (ca) en los lixiviados para los diferentes tratamientos durante las diferentes épocas de muestreos no fue significativa, pero se presentaron diferencias entre el tratamiento con urea con respecto a los tratamientos de na y el sa, sin embargo, no se encontraron diferencias entre el na y sa; tampoco entre los promedios de las concentraciones de magnesio (mg) y el potasio (K) en los lixiviados. Para el nitrógeno nítrico, sólo hubo diferencias significativas entre el NA respecto a la U y al SA, tanto en forma general, como entre fechas de muestreo | determinar la pérdida por lixiviación de ca, mg, K y nitrógeno nítrico en suelos bananeros. entre el 2003-2004 en la Finca Venecia, situada en matina de Limón, costa rica, se emplearon tres fuentes de fertilizante nitrogenadas: urea (U), nitrato de amonio (na) y sulfato de amonio (sa). |
Ubicación y características climáticas del sitio experimental. se seleccionaron lotes representativos de suelos utilizados en la explotación bananera al este del río reventazón. Para ello se escogió la Finca Venecia, que se encuentra ubicada cerca del poblado de Venecia en Matina de Limón. Geográficamente, esta se localiza entre las coordenadas Lambert norte 223 000-227 000 y 618 000-621 000 y el área experimental en las coordenadas 618 755 y 224 995 de las hojas cartográficas Matina 3546 III y Moín 3546 II, a una altitud que varía de 10 a 14 msnm. ecológicamente, la zona en estudio pertenece al Bosque húmedo tropical transición a perhúmedo (bmh-P q) (Tosi 1969) y el tipo de clima según Herrera (1985) se define como húmedo muy caliente, con una estación seca corta (<35 días intermitentes con déficit de agua) con una temperatura media anual de 25 a 27°c y una precipitación media anual de 3100 a 3500 mm. Por su parte, los datos climáticos del área estudiada (promedio de diez años) procedentes del pluviómetro de la Finca Venecia y de la estación meteorológica de la Finca Bananita, indican que la precipitación total promedio anual es de 4201,8 mm, con promedios mensuales que oscilan de 88,8 mm para septiembre y hasta 542,5 mm para diciembre, distribuida con dos períodos de baja precipitación, uno durante los meses de marzo a abril | Variación de las características químicas y las pérdidas por lixiviación de nutrimentos para los tratamientos de urea, nitrato de amonio y sulfato de amonio | entre las condiciones que favorecen este
proceso, Fassbender y Bornemisza (1994) indican la presencia de alta humedad
en el suelo, junto con otros factores como la concentracion de nitratos,
temperutura y condiciones de redox del suelo. Por último, se considera la
absorción de nitrato a nivel radicular por el cultivo, ya que es una forma
accesible para la planta por su movilidad en la solución del suelo por medio
de difusión hacia las raíces (ramírez 2001, Bertsch 1998), por lo tanto,
estas van a disponer y absorber de más no3- que el asequible sólo por la
interceptación radical. |
2, julio-diciembre, 2013, | file:///C:/Users/Lenovo-A10/Desktop/electiva%204/ingles.pdf |
| 14 | ORGANICMATTERANDNITROGENREMOVALCAPACITYOFANEWPACKING FORTRICKLINGFILTERS | T.J. Mu˜noz-S´anchez and R. Reyes-Mazzoco | La remoci´on robusta de carga org´anica en un nuevo empaque se intenta como pretratamiento para el pulido en humedales de agua residual. El empaque fue probado con cargas org´anicas muy altas de 19.4 a 69.5 kg DQO/m3d y cargas hidr´aulicas de 2.5 a 3.8 m3/m2d. Los efectos del flujo y la concentraci´on de suero sobre la remoci´on de materia org´anica se estudiaron mediante un dise˜noexperimentalfactorialysusresultadosconfirmaronqueambasvariablesysuinteracci´onafectanlaeficienciaderemoci´on. Este resultado confirma que la carga org´anica define el comportamiento de un filtro percolador. Los niveles de nitr´ogeno total se redujeron en promedio 33% y el nitr´ogeno amoniacal se redujo 57% mediante asimilaci´on celular. La constante cin´etica fue 0.3059 kg DQO/m2d con 26 m2/m3 de ´area espec´ıfica, en contraste con 0.0693 kg DQO/m2d obtenido en un trabajo previo con un empaque de dise˜no similar pero 49 m2/m3 de ´area espec´ıfica. Estos resultados sugieren que a cargas org´anicas moderadas, el volumen disponible para el flujo de aire incrementa la velocidad de reacci´on. El modelo cin´etico tambi´en mostr´o un valor constante menor con ´area espec´ıfica menor, indicando que se redujo la capacidad de remoci´on a cargas org´anicas muy altas por la reducci´on de superficie activa | La remoci´on robusta de carga org´anica en un nuevo empaque se intenta como pretratamiento para el pulido en humedales de agua residual | Se construyó un filtro de goteo a escala con un tubo acrílico con un diámetro de 20 cm y una altura de 106 cm. El empaque estructurado consistió en 32 placas horizontales hechas de esferas de plástico de 1.2 cm de diámetro, separadas 1.3 cm de borde a borde y soportadas con alambre galvanizado. La altura del embalaje fue de 79 cm, su superficie específica era de 26 m2 / m3 y su volumen vacío era del 95%. En un estudio previo (Reyes-Lara y ReyesMazzoco, 2009), se ensayó un empaque similar de filtro de goteo con la misma disposición de placas, pero el área de superficie específica era de 48,6 m2 / m3, el volumen vacío era del 93% y la altura era de 55 cm. Estos experimentos identificaron las variables relevantes para este diseño de empaque. Las cargas orgánicas para ambos conjuntos de experimentos se igualaron tomando muestras a una profundidad de 55 cm en el nuevo empaque. | Al comienzo de cada experimento, la concentración de salida presentaba variaciones importantes de DQO, comenzando con el valor de alimentación y alcanzando un nuevo valor estable. La relación de eliminación o la relación de las concentraciones de DQO en la salida y la entrada (Se / Si) utilizada en el análisis es el promedio de los datos obtenidos durante el último experimento de 4 días, un porcentaje de error estándar estimado en un porcentaje de menos de 1%. Los valores de desviación estándar y error estándar estimado (MontgomeryandRunger, 2003) de las ratas de conmoción se muestran en la Tabla 1. Las mediciones del total y el nitrógeno amónico en la entrada y la salida se realizaron en muestras obtenidas cuando se logró la operación de estado estable. |
El
análisis de la varianza de los resultados experimentales en la Tabla 1
confirma que el flujo y la concentración de la alimentación, actuando
simultáneamente, de fi nen la eliminación de la materia orgánica en el filtro.
El empaque estructurado que se construyó con una superficie específica de 26
m2 / m3 se comparó con un empaque alternativo de una construcción similar con
un Superficie total de 48 m2 / m3. No se encontraron diferencias significativas en los valores de la relación de remoción a las mismas cargas orgánicas, |
23 de enero del 2012 | file:///C:/Users/Lenovo-A10/Desktop/electiva%204/ingles%202.pdf |
| 15 | Effect of treatment in percolating filters on the numbers of bacteria in sewage in relation to the composition and size of filtering medium | BY T. G. TOMLINSON, J. E. LOVELESS AND L. G. SEAR | For a period of a year the total count, coli-aerogenes count and turbidity were determined on samples of sewage and effluent taken every week from pilot-scale percolating filters treating domestic sewage. | The interdependence of the work of sewage purification and that of water supply has also been emphasized by water engineers responsible for supplies drawn from rivers. | Sampling Bacteriological techniques | All counts have been expressed as number/ml. Owing to the wide variability of the individual counts results were averaged over successive periods of 5 weeks and these moving averages plotted against the date of the first count of each 5-week period; biochemical oxygen demand and turbidity were averaged in the same way. | Within a certain range of concentrations it follows that the probability of the concentration of coliform bacteria exceeding a certain value will decrease as the efficiency of a filter increases. | 1962 | file:///D:/Documents/ARTICULOS/jhyg00125-0085.pdf |
| 16 | ORGANICMATTERANDNITROGENREMOVALCAPACITYOFANEWPACKING FORTRICKLINGFILTERS | T.J. Mu˜noz-S´anchez and R. Reyes-Mazzoco | The robust organic matter removal in a new packing is intended as pretreatment for wetland polishing of wastewater. The packing was tested with very high organic loads, ranging from 19.41 to 69.45 kg COD/m3d, and hydraulic loads between 2.55 and 3.82 m3/m2d. The effects of flow and concentration of whey on the removal of organic matter were studied using a factorial experimental design, and results confirmed that both variables and the interaction of them affected the removal efficiency. | The robust organic matter removal in a new packing is intended as pretreatment for wetland polishing of wastewater | Equipment Wastewater Methods of analysis Experimental design Process stabilization | These results suggest that at moderate organic loads, the volume available for the air flow increases the reaction rate. The kinetic model also showed a smaller constant value with smaller specific area, indicating that the removal capacity was reduced at very high organic loads by the reduction of active surface. | The
analysis of variance of the experimental results in Table 1 confirmed that the
flow and the feed concentration, acting simultaneously, define the organic
matter removal in the filter.
The structured packing that was constructed with a specific surface
area of 26 m2/m3 was compared to an alternate packing of a similar
construction with a surface area of 48 m2/m3. No significant difference was found in the values of removal ratio at the same organic loads, as shown in Table 2. |
2012 | file:///D:/Documents/ARTICULOS/v11n2a7.pdf |
| 17 | Removal of alfa-pinene from waste gases in one- and two-liquid-phase stirred tank bioreactors and biotrickling filters | Cada
año, los países industrializados generan miles de millones de toneladas
decontaminantes que son emitidos a la atmósfera, ocasionando alteraciones en
la estructura y el funcionamiento de los ecosistemas. La necesidad de vigilar
las concentraciones de dichas emisiones deriva fundamentalmente de su
toxicidad, de la formación de reacciones fotoquímicas, y de su importancia
como precursores de aerosoles. Una alternativa para el tratamiento de
efluentes gaseosos, previamente a su liberación a la atmósfera, es el empleo
de sistemas biológicos en los que cultivos de microorganismos son
seleccionados específicamente para biodegradar contaminantes. Dichos sistemas
presentan elevadas eficacias de eliminación asociadas a bajos costes de operación, lo que los convierte en opciones ideales para el control y el tratamiento de emisiones atmosféricas. |
El objetivo principal de esta investigación es el desarrollo y la optimización de biorreactores aptos para realizar de manera eficiente la biodegradación del alfa-pineno, que se encuentra fundamentalmente en efluentes gaseosos de industrias de la madera y de la producción de pasta y papel. | ||||||
| 18 | Torta de filtro como biofertilizante para produção de mudas de tomate industrial em diferentes substratos | Patrícia Coelho de Souza Barros, Adriana Rodolfo Costa, Patrícia Costa Silva, Reinaldo Adriano Costa | The filter pie is a promising alternative as a feedstock in the complementation of the essential nutrients to developing seedlings of vegetables. This study evaluated the development of tomato seedlings grown in protected industrial, applying different doses of filter pie, as biofertilizer in commercial substrate and soil. Experimental design was a randomized block with six treatments and seven replications totaling 42 plots for each substrate. | This study evaluated the development of tomato seedlings grown in protected industrial, applying different doses of filter pie, as biofertilizer in commercial substrate and soil. | Experimental design was a randomized block with six treatments and seven replications totaling 42 plots for each substrate. Each experimental unit consisted of cups with a capacity of 200 mL, which was incorporated in the filter pie in the following doses: 0, 2, 4, 6, 8 and 10 Mg ha-1. The response variables were: plant height (cm); fresh matter of shoots (g), shoot dry matter (g). | Ao utilizar tanto o substrato comercial, quanto o solo, sob as diferentes doses de torta de filtro, constatou-se que todas as sementes germinaram, havendo 100% de emergência das plântulas. Após a emergência foi observado que no tratamento testemunha, de ambos os substratos utilizados, houve abortamento de algumas plântulas, sobrevivendo de 2 a 5 mudas por copos. Já os demais tratamentos não sofreram redução no estande de plantas. Santos et al. (2005), também observaram 100% de germinação de olerícolas ao utilizar a torta de filtro como substrato. Este fato comprova que a torta de filtro mostrou-se bastante eficiente em relação à germinação e à sobrevivência nutricional das plântulas de tomate. | A dose de torta de filtro adicionada ao substrato comercial que proporcionou o melhor desenvolvimento da parte aérea de mudas de tomate industrial foi a de 6,5 Mg ha-1. Com este ensaio, não foi possível atingir a dose ótima de torta de filtro, a qual representa o melhor desenvolvimento de mudas de tomate industrial, sugerindo o uso de doses maiores em experimentos posteriores. A utilização da torta de filtro tem efeitos positivos na produção de mudas de tomate industrial. |
2014 | file:///D:/Documents/ARTICULOS/2090-8198-1-PB.pdf |
| 19 | Operação de filtros biológicos percoladores pósreatores UASB sem a etapa de decantação secundária | Paulo Gustavo Sertório de Almeida, Sílvia Corrêa Oliveira, Carlos Augusto de Lemos Chernicharo | El
aparato experimental consistía en un reactor UASB que alimentaba cuatro FBP en paralelo, rellenados con diferentes materiales soporte. El reactor UASB operó en régimen hidráulico permanente, y tres las condiciones operativas se impusieron a los FBP durante el período de prueba. |
presentar el desempeño de cuatro FBP de pequeña altura, post-reactores UASB, rellenados con diferentes tipos de materiales soportes, operando sin la etapa de decantación secundaria. | consistía
en un tanque cilíndrico de acero al carbono, 2,10 m de diámetro y 2,5 m de altura útil, dividido en cuatro compartimentos individualizados y rellenados por materiales soporte con características distintas. Por lo tanto, en una misma unidad cilíndrica, se probaron simultáneamente cuatro FBP rellenados con diferentes materiales: escoria de alto horno; - recorte de conducto corrugado - diámetro 1 ''; medio soporte sintético (anillos plásticos) y sistema |
los
sistemas UASB / FBP fueron capaces de mantener las concentraciones efluentes
consistentemente por debajo de los estándares de lanzamiento establecidos por este estudio, independientemente de las condiciones operativas impuestas |
se
observó que, en condiciones de bajas COV aplicadas en los FBP, La ganancia expresiva en términos de rendimiento se obtuvo con el uso de materiales de relleno de mayor área superficial específica (por ejemplo, anillos plásticos y recortes de conducto). Tales resultados confirman la tendencia ya observada para FBP post-decantadores primarios de que el uso de medios soportes, con mayores áreas superficiales específicas en FBP de baja carga, no parece ser una alternativa eficaz para la mejora de la calidad del efluente final. |
2011 | http://www.scielo.br/pdf/esa/v16n3/v16n3a10.pdf |
| 20 | OTIMIZAÇÃO DO PROCESSO FOTOCATALÍTICO HETEROGÊNEO PARA O TRATAMENTO DE PERCOLADO DE ATERRO SANITÁRIO | de brito, nubia natalia; Archanjo Brota, Giovani; Y en el caso de las mujeres. Euclides Stipp Paterniani, José | Los métodos utilizados en el tratamiento de este material pluma para la reducción con la coloración intensa, la concentración de la droga, la toxicidad y la toxicidad. En el caso de que se produzca un cambio en la calidad de vida de la población, se debe tener en cuenta que, en el caso de las mujeres, que la heterogénea fotocatalisis de la técnica con TiO2 / UV fue probado y remediado. El tratamiento de la infección por el virus de la inmunodeficiencia humana (VIH) El experimento fue llevado al cabo por la refrigeración del agua y la recirculación interna del sistema de los lixiviados. Para optimizar el proceso de procesamiento de la mejor selección se ha evaluado para minimizar la coloración de los lixiviados, uno de los parámetros de mayor eliminación. |
tiene como objetivo la reduccion de coloración de los lixiviados | Los experimentos fueron procesados. La agitación del proceso se mantiene constante por medio de la recirculación del percolado a través de una bomba hidráulica (Invensys Bav 1115-02U 220 V 60 Hz 34 W). El suministro de oxígeno para el proceso fotocatalítico fue mantenido para la transmisión de aire a través de un vidrio sinterizado ubicado en la parte inferior del reactor utilizando un compresor con válvula controladora de caudal (Inalar Compact). La masa de TiO2 se ha convertido en la parte superior del reactor (G). El dióxido de titanio se mezcla mediante la recirculación del estiércol. Para el control analítico, las alícuotas fueron retiradas a intervalos convenientes y centradas. | Estudio de la optimización del proceso fotocatalítico heterogéneo utilizando TiO2 / UV Para optimizar el tratamiento fotocatalítico se inició una planificación factorial 23 (dos variables y tres parámetros) realizado por un período de 240 minutos, tiempo de acción por medio de estudios preliminares de 12 horas, uso de radiación ultravioleta a través de una lámpara de 250 vatios. El percolado de residuos después de un tratamiento por ltración se introdujo absorbancia de 2,05 en longitud de onda máxima de 400 nm (dentro del rango del visible). El estudio evaluó los puntos de la concentración de dióxido de titanio de 900 mg.L-1 y 600 mg.L-1, caudal de aire de 15 L.min-1 y 5 L.min-1 y de 40 ° C y de 40 ° C 25 ° C. Para evaluar la ecología, el tratamiento se analiza la mejor reducción del color al ser un factor limitante cuando el percolado es tratado por procesos comunes |
Las optimizaciones de los estudios siempre se realizan en función de la disminución del color, un parámetro de difícil remoción para los tratamientos especializados. La fotocatálisis heterogénea indica que las condiciones que se presentan son mejores resultados: concentración de TiO2 700 mg.L-1, caudal de aire de 15 L.min-1, temperatura de 45 ° C, lámpara de 400 vatios. En estas condiciones se observan reducciones del 65,71% de la coloración del percolado en 180 minutos de tratamiento. |
2011 | file:///C:/Users/Lenovo-A10/Desktop/electiva%204/portugues.pdf |
| 21 | AVALIAÇÃO
DE DESEMPENHO DE UM FILTRO BIOLÓGICO PERCOLADOR EM DIFERENTES MEIOS SUPORTE PLÁSTICOS |
Ana Silvia Pereira Santos | Este
trabajo presenta un estudio de un filtro percolador, como una tecnología de
tratamiento de aguas residuales, en que se han utilizado dos medios de plástico diferentes (flujo cruzado aleatorio y modular). A cada medio de plástico se usó a tres velocidades hidráulicas diferentes (40 m3 / m2.d, 65 m3 / m2.d e) 80m3 / m2.d) y tres velocidades orgánicas (0,9kgDBO / m3.d, 1,5kgDBO / m3.d e 2,1kgDBO / m3.d). La investigación se llevó a cabo en escala real, para 400 habitantes, y las aguas residuales utilizadas fueron Generado en la Universidade Federal de Rio de Janeiro. |
Evaluar
el rendimiento de una unidad de filtración biológica aerobia a escala real,
para atención de hasta 400 habitantes, utilizando 2 diferentes medios soporte plásticos, sometida a 3 diferentes cargas hidráulicas y orgánicas, caracterizando 6 distintas fases operativa |
El
filtro biológico percolador del CETE-UFRJ está estructurado en fibra de
vidrio. regalos área superficial cuadrada de 1m2 y altura total de 3,5m, siendo 3,0m a altura correspondiente al medio soporte. Para aumentar la ventilación natural de la unidad y la transferencia de oxígeno requerida para el proceso aeróbico, el reactor está dotado de aberturas laterales, localizadas en las cuatro los bordes del filtro, en su parte inferior. |
Al
analizarse las tablas y los gráficos anteriores, se verifica que el efluente
de la unidad de filtración biológica utilizando medio soporte plástico, independiente del tipo de medio y de la la tasa superficial aplicada, presentó concentraciones medias de DQO, DBO y SST, de respectivamente, 96 mg / l, 40 mg / l y 32 mg / l. Se observa además que el 75% de las concentraciones efluentes de DQO, DBO y SST fueron, respectivamente, inferiores a 116 mg / l, 50 mg / l y 40 mg / l y que el 90% fue inferior a 140 mg / l, 60 mg / l y 48 mg / l. |
Considerando
los 232 días de funcionamiento de la unidad de filtración biológica
aerobia, independiente del medio soporte plástico utilizado e independiente de las cargas hidráulica y orgánica aplicada, se obtuvieron concentraciones medias efluentes de DQO, DBO y SST muy satisfactorias, de respectivamente 96mg / l, 40mg / l y 32mg / l; |
2005 | http://livros01.livrosgratis.com.br/cp011491.pdf |
lunes, 11 de marzo de 2019
Revision Sistematica
1. INTRODUCCION
El crecimiento de la población en los
últimos años, ha permitido el desarrollo de tecnología en materia de
saneamiento ambiental, debido a que mayor población mayor es la cantidad de
desechos que esto genera y que nos conlleva a una problemática ambiental que
tenemos que solucionar con propuestas ingenieriles.
Así, el país necesita
de profesionales que tengan los conocimientos básicos y los criterios
esenciales, no sólo para seleccionar y diseñar las mejores opciones de
tratamiento para aquellas industrias y poblaciones que todavía lanzan sus
desechos líquidos a los cauces naturales que, casi siempre, son utilizados
aguas abajo, como fuente de abastecimiento, con grave amenaza para la salud
pública, sino también para optimizar y garantizar una adecuada operación de la
infraestructura existente en las depuradoras (Lazaro-Rivas, 2012) .
Este trabajo se
enfocará en dar a conocer de forma conceptual, práctica y didáctica a cerca de
los diseños y parámetros para el filtro percolador como una alternativa de
solución para la problemática anteriormente expuesta.
El filtro percolador es
un reactor biológico cuya finalidad es degradar la materia orgánica de una
forma aerobia, por medio de un crecimiento biológico que se mantiene en suspensión.
El reactor aerobio puede aplicarse, entre otros, a residuos ganaderos,
agrícolas, así como a los residuos de las industrias de transformación de
dichos productos. Entre los residuos se pueden citar purines, estiércol,
residuos agrícolas o excedentes de cosechas, etc. Estos residuos se pueden
tratar de forma independiente o junta, mediante lo que se da en llamar
codigestión.
2.
OBJETIVO
2.1
Objetivo General
·
Describir los criterios
fundamentales que permitan el dimensionamiento de las unidades usadas en el
filtro percolador para la depuración de aguas residuales en el ámbito urbano,
rural e industrial.
2.2
Objetivos Específicos
·
Conocer los parámetros de
diseño para dimensionar las principales unidades de un filtro percolador.
·
Explicar el funcionamiento y
los procesos que se realizan dentro del filtro percolador
·
Dimensionar un filtro
percolador
·
Contrastar las ventajas y
desventajas de esta unidad para que sea el criterio del ingeniero escoger el
diseño de esta unidad.
3.
DEFINICIÓN
Según LOZANO-RIVAS en
el 2012 los filtro percoladores son:
También llamados
biofiltros, es quizá el tipo de reactor más usado en nuestro medio. A pesar de
su nombre (filtro percolador) esta unidad no realiza un proceso de filtración
propiamente dicho, sino que se trata de una torre de contacto en la que el agua
residual escurre, desde arriba, por un lecho fijo en el que la biomasa se
encuentra adherida.
Este lecho fijo se
compone de piedras o, más recientemente, de piezas plásticas u otro material,
sobre las cuales se realiza una aspersión de las aguas residuales, mediante un
brazo rotatorio con orificios o boquillas, el cual es movido por un motor o por
la misma acción dinámica del agua al golpear con la superficie del lecho. Con
el tiempo, se forma una biopelícula (biofilm), llamada también zooglea, sobre
este material de soporte; esta biopelícula o lama biológica de microorganismos
se encargará de tomar como alimento (adherir y descomponer), la materia
orgánica biodegradable presente en las aguas del afluente.
Un filtro percolador
consiste en un tanque que contiene un lecho de material grueso, compuesto en la
gran mayoría de los casos de materiales sintéticos ó piedras de diversas formas,
de alta relación área/volumen, sobre el cual son aplicadas las aguas residuales
por medio de brazos distribuidores fijos o móviles. Alrededor de este lecho se
encuentra adherida una población bacterial que descompone las aguas residuales
a medida que éstas percolan hacia el fondo del tanque. Después de cierto
tiempo, la capa bacterial adquiere un gran espesor y se desprende
hidráulicamente del lecho de piedras para pasar luego a un clarificador
secundario en donde se efectúa la separación de los lodos formados.
Imagen tomada de:
4. Clasificación de los filtros según su carga
4.1 Filtros
de baja carga
Filtros lentos en los
cuales el agua hace un solo pasó a través del filtro, con cargas volumétricas
bajas, permitiendo además una nitrificación relativamente completa. Este tipo
de filtro es seguro y simple de operar. Producen una composición del efluente
bastante estable, pero crean problemas de olores y moscas.
Se diseñan para carga
hidráulica de 1.1 a 4.3 m3/m2*día y orgánica desde 0,08 hasta 0,4 kg
DBO5/m3*día.
4.2 Media carga
Normalmente, se dimensionan para tratar cargas
orgánicas de 0,24 a 0,48 kg DBO5/m3*día e
hidráulicas de 4 a 10 m3/m2*día, incluyendo la recirculación.
4.3 Filtros de alta carga
Emplean la
recirculación para crear una carga hidráulica más homogénea, diluyendo por otra
parte la DBO5 influente. El porcentaje de recirculación puede llegar a 400%.
Este sistema de filtración tiene una eficiencia tan buena como la de los
filtros de baja tasa, y evita en gran medida el problema de moscas y de olores.
Los lechos de alta carga se diseñan para cargas orgánicas de 0,4-4,8 kg
DBO5/m3*día e hidráulicas de 10 a 36 m3/m2*día, incluyendo la recirculación.
5.
PARAMETROS DE DISEÑO
|
ELEMENTO
|
CARGA BAJA
|
CARGA ALTA
|
CARGA ALTA
|
|
Medio filtrante
|
Piedra
|
Piedra
|
Plástico
|
|
Tamaño (cm)
|
2,5 a 13
|
2,5 a 13
|
Varía
|
|
Superficie
específica
(m2 / m3)
|
60 a 70
|
60 a 70
|
80 a 200
|
|
Constante “n”
del material
|
1,5 a 3,5
|
1,5 a 3,5
|
0,4 a 0,6 (según
fabricante)
|
|
Constante de
tratabilidad “K”
|
Agua residual
doméstica sedimentada = 2,21 (m*d)-0,5
Agua residual
industrial = 0,25 a 2,51 (m*d)-0,5
|
||
|
Espacio vacío
(%)
|
40 a 60
|
40 a 60
|
94 a 97
|
|
Peso específico
(kg/m3)
|
800 a 1450
|
800 a 1450
|
30 a 100
|
|
Carga
hidráulica
(m3/m2*h)
|
0,05 a 0,15
|
0,4 a 1,6
|
0,4 a 3,0
|
|
Carga orgánica
(kg DBO5/m3*d)
|
0,1 a 0,4
|
0,5 a 0,6
|
0,3 a 1,8
|
|
Carga orgánica
para nitrificación
(kg DBO5/m3*d)
|
0,1 a 0,16
|
0,1 a 0,25
|
0,16 – 0,4
|
|
Profundidad (m)
|
2,0 a 2,5
|
2,0 a 2,5
|
3 a 10
|
|
Relación de
recirculación
|
0
|
0,5 a 2,0
|
0,5 a 4,0
|
|
Arrastre de
sólidos
|
Intermitente
|
Continuo
|
Continuo
|
|
Eficiencia de
remoción de DBO5 (%)
|
80 a 85
|
50 a 70
|
50 a 85
|
|
Moscas en el
filtro
|
Muchas
|
Pocas
|
Muy pocas
|
Imagen tomada de:
(Lozano-Rivas, Material de clase para
las asignaturas de Tratamiento de Aguas (Lazaro-Rivas, 2012) .
Según el Ras 2000
Geometría El reactor o filtro consta de
un recipiente cilíndrico o rectangular con diámetros variables, hasta de 60 m y con profundidades entre 1.50 y 12 m.
Medios de soporte El
medio filtrante puede ser piedra triturada o un medio plástico manufacturado
especialmente para tal fin. El medio
debe ser durable, resistente al resquebrajamiento, insoluble, y no debe aportar
sustancias indeseables al agua
tratada.
|
Medio
|
Tamaño
nominal cm
|
Unidades por
metro cúbico
|
Densidad kg/m3
|
Área
Superficial especifica m2/m3
|
Porcentaje de
vacíos %
|
|
Plástico
Convencional
Alta Área
|
61*61*122
60*60*120
60*60*120
|
71-106
--
--
|
32-96
30-100
30-100
|
85-115
80-100
100-200
|
94-97
94-97
94-97
|
|
Pino Californiano
|
120*120*90
120*120*90
|
--
--
|
165
150-175
|
46
40-50
|
76
70-80
|
|
Granito
|
2.5-7.5
10
|
--
--
|
1.442
--
|
62
43
|
46
60
|
|
Escoria
Alto Horno
Pequeña
Grande
|
5-7.5
5-8
7.5-12.5
|
1.766-2.119
--
--
|
1.089
900-1200
800-1200
|
66
55-70
45-60
|
49
40-50
50-60
|
|
Piedra de rio
Pequeña
Grande
|
5.2-6.5
10-12
|
--
--
|
1250-1450
800-1000
|
55-70
40-50
|
40-50
50-60
|
Imagen tomada de:
(Romero Rojas Tratamiento de
aguas residuales. Teoría y principio de diseños, 2000).
Características
físicas y geométricas Rocas y medios similares. La escoria de roca o
cualquier medio filtrante no debe contener más de un 5% por peso de materia
cuya dimensión mayor sea tres veces su dimensión menor. No contendrá material
delgado alargado y achatado, polvo, barro, arena o material fino. Deben estar conforme
a los tamaños y granulometría presentados en la tabla 2 cuando se clasifiquen
mecánicamente a través de tamices vibratorios con aberturas cuadradas.
|
Tamiz
|
Porcentaje
por peso
|
|
Pasando tamiz de 11.4cm (4 ½”)
|
100% por peso
|
|
Retenido en tamiz de 7.62 cm (3”)
|
95 – 100% por peso
|
|
Pasando por tamiz de 5.08cm (2”)
|
0 - 2% por peso
|
|
Pasando por tamiz de 2.54 cm (1”)
|
0 - 1% por peso
|
Piedra colocada a mano. Las dimensiones
máxima de la piedra serán 12.7 cm (5”) y las dimensiones mínimas de piedra,
7.62 cm (3”). Medio plástico manufacturado: La suficiencia de este medio se
evalúa con base en la experiencia previa con instalaciones que traten aguas y
cargas similares.
|
Tipo de
medio
|
Tamaño nominal, mm·mm
|
Densidad,
kg/m³
|
Area superficial relativa, m²/m³
|
Relación de vacíos, %
|
|
Empaquetado (Bundle)
|
610·610·1220
610·610·1220
|
32.04 - 80.10
64.08 - 96.12
|
88.59
- 104.99
137.80 - 147.65
|
>95
>94
|
|
Roca
|
25.4 - 76.2
|
1441.8
|
62.3
|
50
|
|
Roca
|
50.8 - 101.6
|
1602
|
46
|
60
|
|
Desordenado
(plástico)
|
Varios
Varios
|
32.04-64.08
48.06-80.10
|
82-115
138-164
|
>95
>94
|
|
Madera
|
1219.2·1219.2·47.6
|
165
|
46
|
|
Profundidad
del filtro
El medio filtrante, en el caso de la piedra debe tener una profundidad mínima
de 90 cm y máxima de 180 cm sobre los desagües, excepto cuando los estudios
justifiquen una construcción especial. En el caso del medio plástico, la
profundidad debe determinarse por medio de estudios pilotos o experiencias
previas debidamente sustentadas ante la autoridad competente.
Debe proveerse un espacio libre mínimo
de 15 cm entre los brazos distribuidores y el medio filtrante.
Tasa
de carga orgánica volumétrica Los filtros percoladores operan con cargas
volumétricas entre 0.1 y 8.0 kg DBO5/m³/día.
Tasa
de carga hidráulica
Los valores de tasa de carga hidráulica
que se deben usar para cada tipo de filtro se encuentran en la tabla 5
|
|
Tasa baja
|
Tasa
intermedia
|
Tasa alta
|
Super alta tasa
|
Rugoso
|
Dos etapas
|
|
Medio filtrante
|
Roca, escoria
|
Roca, escoria
|
Roca
|
Plástico
|
Plástico, madera roja
|
Roca, plástico
|
|
Carga hidráulica, m³/(m²·d)
|
0.9 - 3.7
|
3.7 - 9.4
|
9.4 - 37.4
|
14.0 - 84.2
|
46.8 - 187.1 (no incluye
recirculación)
|
9.4 - 37.4 (no incluye
recirculación
)
|
|
Carga orgánica, kgDBO5/(m³·d)
|
0.1 - 0.4
|
0.2 - 0.5
|
0.5 - 1.0
|
0.5 - 1.6
|
1.6 - 8.0
|
1.0 - 1.9
|
|
Profundidad, m
|
1.8 - 2.4
|
1.8 - 2.4
|
0.9 - 1.8
|
3.0 - 12.2
|
4.6 - 12.2
|
1.8 - 2.4
|
|
Tasa de recirculación
|
0
|
0 – 1
|
1 - 2
|
1 - 2
|
1 - 4
|
0.5 -2
|
|
Eficiencia de
remoción de DBO5,
%
|
80 - 90
|
50 – 70
|
65 - 85
|
65 - 80
|
40 - 65
|
85 - 95
|
|
Efluente
|
Bien nitrificado
|
Parcialmente nitrificado
|
Poca
nitrificación
|
Poca
nitrificación
|
No
nitrificación
|
Bien nitrificado
|
|
Desprendimiento
|
Intermitente
|
Intermitente
|
Continuo
|
Continuo
|
Continuo
|
Continuo
|
Bombas
de recirculación La recirculación de cada bomba no debe ser menor que la
mitad del caudal usado para el diseño de la planta. Deben proveerse dos bombas
de recirculación en cada pozo las cuales operarán alternadamente. En total
deben ser cuatro bombas. Debe proveerse a las bombas de recirculación con
vertederos ajustables mecánicos, u otro mecanismo similar, para poder variar el
factor de recirculación cuando sea necesario. Debe instalarse una tubería de ¾
pulgadas de diámetro (1.9 cm) con orificio de 1/8 de pulgada (0.3cm) alrededor
de la cámara de las bombas para romper la espuma. Esta debe ser conectada a la
descarga de la circulación de las aguas tratadas. La cámara de succión de las bombas
de recirculación debe construirse de manera que el piso tenga forma de tolva,
con inclinación de 45 hacia la succión de las bombas, para evitar puntos
muertos en las orillas y esquinas.
Relación
de recirculación Los rangos de recirculación son de 0.5 a 4.0.
Ventilación
Es de gran importancia, para mantener el
filtro en condiciones aerobias.
El sistema de desagüe, canal efluente y
tubería de efluentes deben ser diseñados para permitir el libre paso del aire.
El tamaño de desagües, canales y tuberías debe ser tal que no más del 50 % de
su área de sección esté sumergida durante la carga hidráulica de diseño. Al
diseñar los canales efluentes, deben tomarse en consideración la posibilidad de
un aumento en la carga hidráulica.
Áreas
recomendadas El flujo de aire debe ser de 0.3m³/m² de área filtrante a
0.03 m³/m² como mínimo.
6.
CARACTERISTICAS
ü Los filtros percoladores por
lo general miden entre 1 a 12 metros de profundidad, están rellenos de
materiales como rocas, módulos de plástico o piezas de plástico.
ü Para el correcto
funcionamiento del filtro percolador es necesaria una etapa de pretratamiento
en donde se eliminarán sólidos grandes, arenas y grasa, una etapa de
sedimentación para eliminar sólidos más pequeños y evitar acumulaciones futuras
dentro del filtro percolador y finalmente un sedimentador. (Toro, 2018)
ü El filtro percolador debe de
estar compuesto por: Un tanque séptico que elimina los sólidos que se asientan
y flotan de las aguas negras; un tanque de dosificación o clarificador: es un
tanque de hormigón o fibra de vidrio que permite que los materiales biológicos
se sedimenten del agua. (Enciso, 2001)
ü El sistema de filtro
percolador plástico se utiliza para tratar aguas negras pre-tratadas con la
finalidad de eliminar los microorganismos contaminantes del agua. (Gomez, 2013)
ü El filtro está compuesto por:
· Un
tanque séptico que sirve para asentar los sólidos presentes en el agua. (sotilled,
2012)
· Un
tanque dosificante, el cual permite que los materiales biológicos se
sedimenten. El filtro percolador. (sotilled, 2012)
· Un sistema de aplicaciones al suelo (que se encuentra debajo de la superficie
del suelo) (campo de absorción). (sotilled, 2012)
ü Está diseñado para procesar
entre 25 y 100 galones de aguas negras por pie cuadrado de la superficie del
filtro por día (Tasa de carga Orgánica), la cual se mide en libras de la
Demanda Biológica de Oxigeno. (Lesikar & Enciso, 2001)
ü
Según
su profundidad para la cama de medio del filtro percolador tienden a variar
porque mientras más profundo es el medio de este filtro más será la DBO5 , es
decir, que para un nivel comunitario seria de 3 a 8 pies de profundidad,
mientras que para una casa es de 2 a 3 pies de profundidad. (sotilled,
2012)
ü
Para
el mantenimiento y buen funcionamiento de este sistema de tratamiento es
recomendable seguir las instrucciones indicadas por el fabricante o diseñador. (Gomez, 2013)
7.
FUNCIONAMIENTO
Los filtros percoladores son reactores
biotecnológicos que basan su principio de funcionamiento en la remoción de los
contaminantes biodegradables por una película de microorganismos que se
desarrolla sobre la superficie del empaque. (Gomez, 2013)
Los filtros percoladores están rellenos
de materiales como rocas, módulos de plástico o piezas de plástico, el agua
residual se percola a través del relleno poniéndose en contacto con la capa de
limo biológico, es decir que el agua residual se percola a través de las piezas
de plástico o piedras poniéndose en contacto con los microorganismos quienes se
encargan de degrada la materia orgánica.
Ilustración 3. Esquema de las subcapas aerobia y anaerobia
de un filtro percolador.
7.1
Proceso que involucra
Imagen tomada de:
7.2
Factores que afectan:
ü Tipo y profundidad del medio
activo
ü Carga hidráulica
ü Carga orgánica
ü Ventilación
ü Disposición por etapas
ü Caudal de recirculación
ü Distribución del caudal
ü
El
proceso de tratamiento mediante filtros percoladores entra dentro de los
procesos aeróbicos de tratamiento der cultivo fijo, los cuales se emplean,
normalmente, para eliminar la materia orgánica que se encuentre en el agua
residual. También se pueden utilizar para llevar a cabo procesos de
nitrificación. (Ramalho, 2006)
Imagen tomada de: (Romero Rojas
Tratamiento de aguas residuales. Teoría y principio de diseños, 2000).
9.
VENTAJAS
Según
Toro en el 2018:
ü Proceso biológico sencillo y
confiable
ü No se necesita energía para
la aireación
ü Eficaz para el tratamiento de
altas concentraciones de sustancias orgánicas
ü Apropiado para comunidades
pequeñas y medianas
ü Bajos requerimientos
energéticos
ü Muy baja producción de lodos
10. DESVENTAJAS
Según Toro en el
2018:
ü Puede ser necesario un
tratamiento adicional para cumplir con las normas de descargas dependiendo el
país.
ü Posible acumulación de
biomasa lo cual perjudica el rendimiento del sistema.
ü Requiere constante atención
del operador
ü La flexibilidad y el control
son limitados en comparación con otros procesos biológicos.
11. DIAGRAMAS, FOTOS Y DIBUJOS DEL TIPO DE TRATAMIENTO.
Fuente: “Ingeniería de aguas
residuales”, Metcalf & Eddy. Mc Graw Hill. 3ª Edición (1995).
Imagen tomada de:
Ilustración 9. Sistemas
de filtración por percolación.
Imagen tomada de:
Ilustración 10. Sistema de
percolación a través de un filtro único.
Imagen tomada de:
Ilustración 11. Filtración
en dos etapas.
Imagen tomada de:
BIBLIOGRAFÍAS
Balda, R. (2001). Filtro
Percolador. Bogotá D.C., Colombia: Presentación en PPT. Material de Clase.
Universidad de la Salle.
Enciso,
B. L. (2001). filtro percolador.
https://aglifesciences.tamu.edu/baen/wp-content/uploads/sites/24/2017/01/L-5345S.-Trickling-Filter-Spanish-Version.pdf.
Gomez,
A. (22 de Agosto de 2013). Sideshare. Obtenido de Sideshare:
https://es.slideshare.net/arnoldofabianduran/filtros-percoladores-25493796
Lazaro-Rivas.
(5 de Diciembre de 2012). ResearchGate. Obtenido de ResearchGate:
https://www.researchgate.net/publication/298354134_Diseno_de_Plantas_de_Tratamiento_de_Aguas_Residuales
Lesikar,
B., & Enciso, J. (20 de 10 de 2001). Texas A&M Agri Life Extension. Obtenido de Texas A&M Agri Life Extension: https://aglifesciences.tamu.edu/baen/wp-content/uploads/sites/24/2017/01/L-5345S.-Trickling-Filter-Spanish-Version.pdf
Metcalf & Eddy. Mc Graw Hill. 3ª Edición (1995).
Ingeniería
de aguas residuales.
MINISTERIO DE DESARROLLO ECONOMICO (2000). Reglamento Técnico del Sector de Agua Potable y Saneamiento
Básico (RAS 2000).
Ramalho.
(15 de Marzo de 2006). http://cidta.usal.es/. Obtenido de
http://cidta.usal.es/: http://cidta.usal.es/residuales/libros/logo/pdf/FILTROS_PERCOLADORES.pdf
Romero
Rojas (2000). Tratamiento de aguas residuales. Teoría y principio de diseños, 2000
sotilled,
D. (8 de Marzo de 2012). blogspot. Obtenido de blogspot:
http://filtrospc.blogspot.com/
Toro,
J. A. (2018). ANALISIS COMPARATIVO DE TECNOLOGÍAS AEROBIAS PARA EL
TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES URBANAS . Manizales:
http://repositorio.ucm.edu.co:8080/jspui/bitstream/handle/10839/2127/Juli%C3%A1n%20andr%C3%A9s%20Huartos.pdf?sequence=1&isAllowed=y.
.
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